310 ומבאַפלעקט שטאָל שפּול רער כעמישער קאָמפּאָנענט, ווירקונג פון ייבערפלאַך חסרונות אין אָיל-פאַרגליווערט שטאָל דראָט אויף די מידקייַט לעבן פון וואַלוו ספּרינגס אין אָטאַמאָוטיוו ענדזשאַנז

דאנק איר פֿאַר באזוכן Nature.com.איר נוצן אַ בלעטערער ווערסיע מיט לימיטעד CSS שטיצן.פֿאַר דער בעסטער דערפאַרונג, מיר רעקאָמענדירן אַז איר נוצן אַ דערהייַנטיקט בלעטערער (אָדער דיסייבאַל קאַמפּאַטאַבילאַטי מאָדע אין Internet Explorer).אין אַדישאַן, צו ענשור אָנגאָינג שטיצן, מיר ווייַזן דעם פּלאַץ אָן סטיילז און דזשאַוואַסקריפּט.
סלידערס וואָס ווייַזן דריי אַרטיקלען פּער רוק.ניצן די צוריק און ווייַטער קנעפּלעך צו מאַך דורך די סליידז, אָדער די רוק קאָנטראָללער קנעפּלעך אין די סוף צו מאַך דורך יעדער רוק.

ומבאַפלעקט שטאָל 310 קוילד טובז / קוילד טובינגכעמישער זאַץאון זאַץ

די פאלגענדע טיש ווייזט די כעמישער זאַץ פון מיינונג 310S ומבאַפלעקט שטאָל.

10 * 1 מם 9.25 * 1.24 מם 310 ומבאַפלעקט שטאָל קאַפּאַלערי קוילד רער סאַפּלייערז

גשמיות פּראָפּערטיעס

די גשמיות פּראָפּערטיעס פון ומבאַפלעקט שטאָל גראַד 310S זענען געוויזן אין די פאלגענדע טיש.

מעטשאַניקאַל פּראָפּערטיעס

די פאלגענדע טאַבלע שאַרעס די מעטשאַניקאַל פּראָפּערטיעס פון ומבאַפלעקט שטאָל גראַד 310S.

טערמאַל פּראָפּערטיעס

די טערמאַל פּראָפּערטיעס פון מיינונג 310S ומבאַפלעקט שטאָל זענען געגעבן אין די פאלגענדע טיש.

אנדערע באַציונגען

אנדערע דעזיגניישאַנז עקוויוואַלענט צו מיינונג 310S ומבאַפלעקט שטאָל זענען ליסטעד אין די פאלגענדע טיש.

דער ציל פון דעם לערנען איז צו אָפּשאַצן די מידקייַט לעבן פון אַ וואַלוו פרילינג פון אַ ויטאָמאָביל מאָטאָר ווען אַפּלייינג מיקראָדעפעקטן צו אַ ייל-פאַרגליווערט דראָט פון 2300 מפּאַ מיינונג (אָט דראָט) מיט אַ קריטיש דעפעקט טיפקייַט פון 2.5 מם אין דיאַמעטער.ערשטער, די דיפאָרמיישאַן פון די ייבערפלאַך חסרונות פון די אָט דראָט בעשאַס די פּראָדוצירן פון די וואַלוו פרילינג איז באקומען דורך ענדלעך עלעמענט אַנאַליסיס ניצן סאַבסימיאַליישאַן מעטהאָדס, און די ריזידזשואַל דרוק פון די פאַרטיק פרילינג איז געמאסטן און געווענדט צו דער פרילינג דרוק אַנאַליסיס מאָדעל.רגע, פונאַנדערקלייַבן די שטאַרקייט פון די וואַלוו פרילינג, טשעק פֿאַר ריזידזשואַל דרוק און פאַרגלייַכן די מדרגה פון געווענדט דרוק מיט ייבערפלאַך ימפּערפעקשאַנז.דריט, די ווירקונג פון מיקראָדעפעקטן אויף די מידקייַט לעבן פון די פרילינג איז עוואַלואַטעד דורך אַפּלייינג די דרוק אויף ייבערפלאַך חסרונות באקומען פון די פרילינג שטאַרקייַט אַנאַליסיס צו די SN קורוועס באקומען פון די פלעקסוראַל מידקייַט פּרובירן בעשאַס ראָוטיישאַן פון די דראָט אָט.א דעפעקט טיפקייַט פון 40 μם איז די קראַנט נאָרמאַל פֿאַר אָנפירונג ייבערפלאַך חסרונות אָן קאַמפּראַמייזינג מידקייַט לעבן.
די אָטאַמאָוטיוו אינדוסטריע האט אַ שטאַרק פאָדערונג פֿאַר לייטווייט אָטאַמאָוטיוו קאַמפּאָונאַנץ צו פֿאַרבעסערן די ברענוואַרג עפעקטיווקייַט פון וועהיקלעס.אזוי, די נוצן פון אַוואַנסירטע הויך שטאַרקייַט שטאָל (AHSS) איז ינקריסינג אין די לעצטע יאָרן.אָטאַמאָוטיוו מאָטאָר וואַלוו ספּרינגס דער הויפּט צונויפשטעלנ זיך פון היץ-קעגנשטעליק, טראָגן-קעגנשטעליק און ניט-סאַגינג ייל-פאַרגליווערט שטאָל ווירעס (אָט ווירעס).
רעכט צו זייער הויך טענסאַל שטאַרקייַט (1900-2100 מפּאַ), די איצט געוויינט אָט ווירעס מאַכן עס מעגלעך צו רעדוצירן די גרייס און מאַסע פון ​​מאָטאָר וואַלוו ספּרינגס, פֿאַרבעסערן ברענוואַרג עפעקטיווקייַט דורך רידוסינג רייַבונג מיט אַרומיק פּאַרץ1.רעכט צו די אַדוואַנטידזשיז, די נוצן פון הויך-וואָולטידזש דראָט רוט איז ראַפּאַדלי ינקריסינג, און הינטער-הויך-שטאַרקייַט דראָט רוט פון 2300 מפּאַ קלאַס איז ארויס איינער נאָך דעם אנדערן.וואַלוו ספּרינגס אין אָטאַמאָוטיוו ענדזשאַנז דאַרפן אַ לאַנג דינסט לעבן ווייַל זיי אַרבעטן אונטער הויך סייקליק לאָודז.צו טרעפן דעם פאָדערונג, מאַניאַפאַקטשערערז טיפּיקלי באַטראַכטן מידקייַט לעבן מער ווי 5.5 × 107 סייקאַלז ווען דיזיינינג וואַלוו ספּרינגס און צולייגן ריזידזשואַל דרוק צו די וואַלוו פרילינג ייבערפלאַך דורך שאָס פּינינג און היץ ייַנשרומפּן פּראַסעסאַז צו פֿאַרבעסערן מידקייַט לעבן2.
עס זענען געווען גאַנץ אַ ביסל שטודיום אויף די מידקייַט לעבן פון כעליקאַל ספּרינגס אין וועהיקלעס אונטער נאָרמאַל אַפּערייטינג באדינגונגען.גזל עט על.אַנאַליטיש, יקספּערמענאַל און ענדלעך עלעמענט (FE) אַנאַליזעס פון יליפּטיקאַל כעליקאַל ספּרינגס מיט קליין כיליקס אַנגלעס אונטער סטאַטיק מאַסע זענען דערלאנגט.דער לערנען גיט אַ יקספּליסאַט און פּשוט אויסדרוק פֿאַר די אָרט פון מאַקסימום שערן דרוק קעגן אַספּעקט פאַרהעלטעניש און סטיפנאַס אינדעקס, און אויך גיט אַנאַליטיש ינסייט אין מאַקסימום שערן דרוק, אַ קריטיש פּאַראַמעטער אין פּראַקטיש דיזיינז.פּאַסטאָרסיק עט על.די רעזולטאַטן פון די אַנאַליסיס פון צעשטערונג און מידקייַט פון אַ כעליקאַל פרילינג אַוועקגענומען פון אַ פּריוואַט מאַשין נאָך דורכפאַל אין אָפּעראַציע זענען דיסקרייבד.ניצן יקספּערמענאַל מעטהאָדס, אַ צעבראכן פרילינג איז יגזאַמאַנד און די רעזולטאַטן פֿאָרשלאָגן אַז דאָס איז אַ בייַשפּיל פון קעראָוזשאַן מידקייַט דורכפאַל4.לאָך, עטק. עטלעכע לינעאַר ראַגרעשאַן פרילינג לעבן מאָדעלס זענען דעוועלאָפּעד צו אָפּשאַצן די מידקייַט לעבן פון אָטאַמאָוטיוו כעליקאַל ספּרינגס.פּוטראַ און אנדערע.ווייַל פון די אַניוואַננאַס פון די וועג ייבערפלאַך, די דינסט לעבן פון די כעליקאַל פרילינג פון די מאַשין איז באשלאסן.אָבער, ביסל פאָרשונג איז דורכגעקאָכט אויף ווי ייבערפלאַך חסרונות וואָס פאַלן בעשאַס די מאַנופאַקטורינג פּראָצעס ווירקן די לעבן פון אָטאַמאָוטיוו שפּול ספּרינגס.
ייבערפלאַך חסרונות וואָס פאַלן בעשאַס די מאַנופאַקטורינג פּראָצעס קענען פירן צו היגע דרוק קאַנסאַנטריישאַן אין וואַלוו ספּרינגס, וואָס באטייטיק ראַדוסאַז זייער מידקייַט לעבן.ייבערפלאַך חסרונות פון וואַלוו ספּרינגס זענען געפֿירט דורך פאַרשידן סיבות, אַזאַ ווי ייבערפלאַך חסרונות פון די געוויינט רוי מאַטעריאַלס, חסרונות אין מכשירים, פּראָסט האַנדלינג בעשאַס קאַלט ראָולינג7.די ייבערפלאַך חסרונות פון די רוי מאַטעריאַל זענען סטיפּלי V-שייפּט רעכט צו הייס ראָולינג און מאַלטי-פאָרן צייכענונג, בשעת די חסרונות געפֿירט דורך די פאָרמינג געצייַג און אָפּגעלאָזן האַנדלינג זענען ו-שייפּט מיט מילד סלאָפּעס 8,9,10,11.V-שייפּט חסרונות גרונט העכער דרוק קאַנסאַנטריישאַנז ווי ו-שייפּט חסרונות, אַזוי סטרינדזשאַנט כיסאָרן פאַרוואַלטונג קרייטיריאַ זענען יוזשאַוואַלי געווענדט צו די סטאַרטינג מאַטעריאַל.
קראַנט ייבערפלאַך דעפעקט פאַרוואַלטונג סטאַנדאַרדס פֿאַר אָט ווירעס אַרייַננעמען ASTM A877/A877M-10, DIN EN 10270-2, JIS G 3561, און KS D 3580. DIN EN 10270-2 ספּעציפיצירט אַז די טיפקייַט פון אַ ייבערפלאַך דעפעקט אויף דראָט דיאַמעטערס פון 0.5-2 10 מם איז ווייניקער ווי 0.5-1% פון די דראָט דיאַמעטער.אין דערצו, JIS G 3561 און KS D 3580 דאַרפן אַז די טיפקייַט פון ייבערפלאַך חסרונות אין דראָט רוט מיט אַ דיאַמעטער פון 0.5-8 מם איז ווייניקער ווי 0.5% פון די דראָט דיאַמעטער.אין ASTM A877/A877M-10, דער פאַבריקאַנט און קוינע מוזן שטימען אויף די אַלאַואַבאַל טיפקייַט פון ייבערפלאַך חסרונות.צו מעסטן די טיפקייט פון א חסרון אויפן אויבערפלאך פון א דראט, ווערט געווענליך געציטערט דעם דראט מיט הידראטשלאריק זויער, און דערנאך מעסטן די טיפקייט פונעם חסרון מיט א מייקראמעטער.אָבער, דעם אופֿן קענען בלויז מעסטן חסרונות אין זיכער געביטן און נישט אויף די גאנצע ייבערפלאַך פון די לעצט פּראָדוקט.דעריבער, מאַניאַפאַקטשערערז נוצן עדי קראַנט טעסטינג בעשאַס די דראָט צייכענונג פּראָצעס צו מעסטן ייבערפלאַך חסרונות אין קאַנטיניואַסלי געשאפן דראָט;די טעסץ קענען מעסטן די טיפקייַט פון ייבערפלאַך חסרונות אַראָפּ צו 40 μם.די 2300MPa מיינונג שטאָל דראָט אונטער אַנטוויקלונג האט העכער טענסאַל שטאַרקייַט און נידעריקער ילאָנגגיישאַן ווי די יגזיסטינג 1900-2200MPa מיינונג שטאָל דראָט, אַזוי די וואַלוו פרילינג מידקייַט לעבן איז געהאלטן צו זיין זייער שפּירעוודיק צו ייבערפלאַך חסרונות.דעריבער, עס איז נייטיק צו קאָנטראָלירן די זיכערקייַט פון אַפּלייינג יגזיסטינג סטאַנדאַרדס פֿאַר קאַנטראָולינג די טיפקייַט פון ייבערפלאַך חסרונות פֿאַר שטאָל דראָט מיינונג 1900-2200 מפּאַ צו שטאָל דראָט מיינונג 2300 מפּאַ.
דער ציל פון דעם לערנען איז צו אָפּשאַצן די מידקייַט לעבן פון אַ אָטאַמאָוטיוו מאָטאָר וואַלוו פרילינג ווען די מינימום פלאָ טיפקייַט מעזשעראַבאַל דורך עדי קראַנט טעסטינג (ד"ה 40 μm) איז געווענדט צו אַ 2300 מפּאַ מיינונג אָט דראָט (דיאַמעטער: 2.5 מם): קריטיש פלאָ. טיפעניש .די צושטייַער און מעטאַדאַלאַדזשי פון דעם לערנען זענען ווי גייט.
אלס ערשטן חסרון אין די OT דראט, איז גענוצט געווארן א V-פארמעטער חסרון, וואס האט ערנסט אפעקטירט די מידקייט לעבן, אין די טראנסווערסע ריכטונג רעלאטיוו צו דער דראט אַקס.באַטראַכטן די פאַרהעלטעניש פון די דימענשאַנז (α) און לענג (β) פון אַ ייבערפלאַך כיסאָרן צו זען די ווירקונג פון זייַן טיף (ה), ברייט (וו), און לענג (ל).ייבערפלאַך חסרונות פאַלן ין דער פרילינג, ווו דורכפאַל אַקערז ערשטער.
צו פאָרויסזאָגן די דיפאָרמיישאַן פון ערשט חסרונות אין אָט דראָט בעשאַס קאַלט וויינדינג, אַ סאַב-סימיאַליישאַן צוגאַנג איז געניצט, וואָס גענומען אין חשבון די אַנאַליסיס צייט און די גרייס פון ייבערפלאַך חסרונות, ווייַל די חסרונות זענען זייער קליין קאַמפּערד מיט OT דראָט.גלאבאלע מאָדעל.
די ריזידזשואַל קאַמפּרעסיוו סטרעסאַז אין דער פרילינג נאָך צוויי-בינע שאָס פּינינג זענען קאַלקיאַלייטיד דורך די ענדלעך עלעמענט אופֿן, די רעזולטאַטן זענען קאַמפּערד מיט די מעזשערמאַנץ נאָך שאָס פּינינג צו באַשטעטיקן די אַנאַליטיקאַל מאָדעל.אין אַדישאַן, ריזידזשואַל סטרעסאַז אין וואַלוו ספּרינגס פון אַלע מאַנופאַקטורינג פּראַסעסאַז זענען געמאסטן און געווענדט צו פרילינג שטאַרקייַט אַנאַליסיס.
סטרעססעס אין ייבערפלאַך חסרונות זענען פּרעדיקטעד דורך אַנאַלייזינג די שטאַרקייַט פון די פרילינג, גענומען אין חשבון די דיפאָרמיישאַן פון די כיסאָרן בעשאַס קאַלט ראָולינג און די ריזידזשואַל קאַמפּרעסיוו דרוק אין די פאַרטיק פרילינג.
די ראָוטיישאַנאַל בענדינג מידקייַט פּרובירן איז דורכגעקאָכט מיט אַ אָט דראָט געמאכט פון די זעלבע מאַטעריאַל ווי די וואַלוו פרילינג.אין סדר צו קאָראַלייט די ריזידזשואַל דרוק און ייבערפלאַך ראַפנאַס קעראַקטעריסטיקס פון די פאַבריקייטיד וואַלוו ספּרינגס צו די אָט שורות, SN קורוועס זענען באקומען דורך ראָוטייטינג בענדינג מידקייַט טעסץ נאָך אַפּלייינג צוויי-בינע שאָס פּינינג און טאָרסיאָן ווי פּרעטרעאַטמענט פּראַסעסאַז.
די רעזולטאַטן פון די פרילינג שטאַרקייט אַנאַליסיס זענען געווענדט צו די Goodman יקווייזשאַן און די SN ויסבייג צו פאָרויסזאָגן וואַלוו פרילינג מידקייַט לעבן, און די ווירקונג פון ייבערפלאַך דעפעקט טיפקייַט אויף מידקייַט לעבן איז אויך עוואַלואַטעד.
אין דעם לערנען, אַ 2300 מפּאַ אָט מיינונג דראָט מיט אַ דיאַמעטער פון 2.5 מם איז געניצט צו אָפּשאַצן די מידקייַט לעבן פון אַ אָטאַמאָוטיוו מאָטאָר וואַלוו פרילינג.ערשטער, אַ טענסאַל פּרובירן פון די דראָט איז דורכגעקאָכט צו באַקומען זייַן דאַקטילע בראָך מאָדעל.
די מעטשאַניקאַל פּראָפּערטיעס פון אָט דראָט זענען באקומען פון טענסאַל טעסץ איידער ענדלעך עלעמענט אַנאַליסיס פון די קאַלט וויינדינג פּראָצעס און פרילינג שטאַרקייַט.די דרוק-שפּאַנונג ויסבייג פון דעם מאַטעריאַל איז באשלאסן מיט די רעזולטאַטן פון טענסאַל טעסץ מיט אַ שפּאַנונג קורס פון 0.001 s-1, ווי געוויזן אין Fig.1. SWONB-V דראָט איז געניצט, און זייַן טראָגן שטאַרקייַט, טענסאַל שטאַרקייַט, גומע מאָדולוס און פּאָיססאָן ס פאַרהעלטעניש זענען ריספּעקטיוולי 2001.2מפּאַ, 2316מפּאַ, 206גפּאַ און 0.3.די אָפענגיקייַט פון דרוק אויף לויפן שפּאַנונג איז באקומען ווי גייט:
רייס.2 ילאַסטרייץ די דאַקטילע בראָך פּראָצעס.דער מאַטעריאַל אַנדערגאָוז עלאַסטאָפּלאַסטיק דיפאָרמיישאַן בעשאַס דיפאָרמיישאַן, און דער מאַטעריאַל נעראָוז ווען די דרוק אין די מאַטעריאַל ריטשאַז זייַן טענסאַל שטאַרקייַט.דערנאָך, די שאַפונג, וווּקס און פאַרבאַנד פון וווידז אין דעם מאַטעריאַל פירן צו דער צעשטערונג פון דעם מאַטעריאַל.
די דאַקטילע בראָך מאָדעל ניצט אַ דרוק-מאַדאַפייד קריטיש דיפאָרמיישאַן מאָדעל וואָס נעמט אין חשבון די ווירקונג פון דרוק, און פּאָסט-נעקינג בראָך ניצט די שעדיקן אַקיומיאַליישאַן אופֿן.דאָ, שעדיקן ינישייישאַן איז אויסגעדריקט ווי אַ פונקציע פון ​​שפּאַנונג, דרוק טריאַקסיאַליטי און שפּאַנונג קורס.די דרוק טריאַקסיאַליטי איז דיפיינד ווי די דורכשניטלעך ווערט באקומען דורך דיוויידינג די הידראָסטאַטיק דרוק געפֿירט דורך די דיפאָרמיישאַן פון די מאַטעריאַל אַרויף צו די פאָרמירונג פון די האַלדז דורך די עפעקטיוו דרוק.אין די שעדיקן אַקיומיאַליישאַן אופֿן, צעשטערונג אַקערז ווען די שעדיקן ווערט ריטשאַז 1, און די ענערגיע פארלאנגט צו דערגרייכן די שעדיקן ווערט פון 1 איז דיפיינד ווי די צעשטערונג ענערגיע (Gf).די בראָך ענערגיע קאָראַספּאַנדז צו דער געגנט פון דער אמת דרוק-דיספּלייסמאַנט ויסבייג פון דעם מאַטעריאַל פון נאַקינג צו בראָך צייט.
אין די פאַל פון קאַנווענשאַנאַל סטעעלס, דיפּענדינג אויף די דרוק מאָדע, דאַקטילע בראָך, שערן בראָך, אָדער געמישט מאָדע בראָך אַקערז רעכט צו דאַקטיליטי און שערן בראָך, ווי געוויזן אין פיגורע 3. די בראָך שפּאַנונג און דרוק טריאַקסיאַליטי געוויזן פאַרשידענע וואַלועס פֿאַר די בראָך מוסטער.
פּלאַסטיק דורכפאַל אַקערז אין אַ געגנט קאָראַספּאַנדינג צו אַ דרוק טריאַקסיאַליטי פון מער ווי 1/3 (זאָנע איך), און די בראָך שפּאַנונג און דרוק טריאַקסיאַליטי קענען זיין דידוסט פון טענסאַל טעסץ אויף ספּעסאַמאַנז מיט ייבערפלאַך חסרונות און נאַטשאַז.אין דער געגנט קאָראַספּאַנדינג צו די דרוק טריאַקסיאַליטי פון 0 ~ 1/3 (זאָנע וו), אַ קאָמבינאַציע פון ​​דאַקטילע בראָך און שערן דורכפאַל אַקערז (ד"ה דורך אַ טאָרסיאָן פּרובירן. אין דער געגנט קאָראַספּאַנדינג צו די דרוק טריאַקסיאַליטי פון -1/3 צו 0) (III), שערן דורכפאַל געפֿירט דורך קאַמפּרעשאַן, און בראָך שפּאַנונג און דרוק טריאַקסיאַליטי קענען זיין באקומען דורך יבערקערן פּרובירן.
פֿאַר אָט ווירעס געניצט אין די פּראָדוצירן פון מאָטאָר וואַלוו ספּרינגס, עס איז נייטיק צו נעמען אין חשבון די פראַקשערז געפֿירט דורך פאַרשידן לאָודינג טנאָים בעשאַס די מאַנופאַקטורינג פּראָצעס און אַפּלאַקיישאַן טנאָים.דעריבער, טענסאַל און טאָרסיאָן טעסץ זענען דורכגעקאָכט צו צולייגן די דורכפאַל שפּאַנונג קריטעריאָן, די ווירקונג פון דרוק טריאַקסיאַליטי אויף יעדער דרוק מאָדע איז קאַנסידערד, און עלאַסטאָפּלאַסטיק ענדלעך עלעמענט אַנאַליסיס אין גרויס סטריינז איז דורכגעקאָכט צו קוואַנטיפיצירן די ענדערונג אין דרוק טריאַקסיאַליטי.די קאַמפּרעשאַן מאָדע איז נישט קאַנסידערד רעכט צו דער באַגרענעצונג פון מוסטער פּראַסעסינג, ניימלי, דער דיאַמעטער פון די אָט דראָט איז בלויז 2.5 מם.טיש 1 ליסטעד די פּראָבע טנאָים פֿאַר טענסאַל און טאָרסיאָן, ווי געזונט ווי דרוק טריאַקסיאַליטי און בראָך שפּאַנונג, באקומען מיט ענדלעך עלעמענט אַנאַליסיס.
די בראָך שפּאַנונג פון קאַנווענשאַנאַל טריאַקסיאַל סטעעלס אונטער דרוק קענען זיין פּרעדיקטעד מיט די פאלגענדע יקווייזשאַן.
ווו C1: \({\אָווערלינע{{\וואַרעפּסילאָן}_{0}}}^{pl}\) ריין שנייַדן (η = 0) און C2: \({\אָווערלינע{{\וואַרעפּסילאָן}_{0}} }^{פּל}\) יוניאַקסיאַל שפּאַנונג (η = η0 = 1/3).
די גאַנג שורות פֿאַר יעדער דרוק מאָדע זענען באקומען דורך אַפּלייינג די בראָך שפּאַנונג וואַלועס C1 און C2 אין די יקווייזשאַן.(2);C1 און C2 זענען באקומען פון טענסאַל און טאָרסיאָן טעסץ אויף סאַמפּאַלז אָן ייבערפלאַך חסרונות.פיגורע 4 ווייזט די דרוק טריאַקסיאַליטי און בראָך שפּאַנונג באקומען פון די טעסץ און די גאַנג שורות פּרעדיקטעד דורך די יקווייזשאַן.(2) דער גאַנג שורה באקומען פון די פּראָבע און די שייכות צווישן דרוק טריאַקסיאַליטי און בראָך שפּאַנונג ווייַזן אַ ענלעך גאַנג.די בראָך שפּאַנונג און דרוק טריאַקסיאַליטי פֿאַר יעדער דרוק מאָדע, באקומען פון די אַפּלאַקיישאַן פון גאַנג שורות, זענען געניצט ווי קרייטיריאַ פֿאַר דאַקטילע בראָך.
ברעכן ענערגיע איז געניצט ווי אַ מאַטעריאַל פאַרמאָג צו באַשליסן די צייט צו ברעכן נאָך נאַקינג און קענען זיין באקומען פון טענסאַל טעסץ.די בראָך ענערגיע דעפּענדס אויף דעם בייַזייַן אָדער אַוועק פון קראַקס אויף די ייבערפלאַך פון דעם מאַטעריאַל, ווייַל די צייט צו בראָך דעפּענדס אויף די קאַנסאַנטריישאַן פון היגע סטרעסיז.פיגיערז 5a-c ווייַזן די בראָך ענערגיעס פון סאַמפּאַלז אָן ייבערפלאַך חסרונות און סאַמפּאַלז מיט R0.4 אָדער R0.8 נאַטשאַז פון טענסאַל טעסץ און ענדלעך עלעמענט אַנאַליסיס.די בראָך ענערגיע קאָראַספּאַנדז צו דער געגנט פון דער אמת דרוק-דיספּלייסמאַנט ויסבייג פון נאַקינג צו בראָך צייט.
די בראָך ענערגיע פון ​​אַן אָט דראָט מיט פייַן ייבערפלאַך חסרונות איז געווען פּרעדיקטעד דורך פּערפאָרמינג טענסאַל טעסץ אויף אַן אָט דראָט מיט אַ כיסאָרן טיפעניש גרעסער ווי 40 μם, ווי געוויזן אין Fig. 5 ד.צען ספּעסאַמאַנז מיט חסרונות זענען געניצט אין די טענסאַל טעסץ און די דורכשניטלעך בראָך ענערגיע איז עסטימאַטעד בייַ 29.12 מדזש / מם 2.
די סטאַנדערדייזד ייבערפלאַך כיסאָרן איז דיפיינד ווי די פאַרהעלטעניש פון די טיפקייַט פון די כיסאָרן צו דער דיאַמעטער פון די וואַלוו פרילינג דראָט, ראַגאַרדלאַס פון די דזשיאַמאַטרי פון די ייבערפלאַך דעפעקט פון די אָט דראָט געניצט אין די פּראָדוצירן פון אָטאַמאָוטיוו וואַלוו ספּרינגס.אָט דראָט חסרונות קענען זיין קלאַסאַפייד באזירט אויף אָריענטירונג, דזשיאַמאַטרי און לענג.אפילו מיט דער זעלביקער דעפעקט טיפקייַט, די מדרגה פון דרוק אַקטינג אויף אַ ייבערפלאַך כיסאָרן אין אַ פרילינג וועריז דיפּענדינג אויף די דזשיאַמאַטרי און אָריענטירונג פון די כיסאָרן, אַזוי די דזשיאַמאַטרי און אָריענטירונג פון די כיסאָרן קענען ווירקן מידקייַט שטאַרקייַט.דעריבער, עס איז נייטיק צו נעמען אין חשבון די דזשיאַמאַטרי און אָריענטירונג פון חסרונות וואָס האָבן די גרעסטע פּראַל אויף די מידקייַט לעבן פון אַ פרילינג אין סדר צו צולייגן סטרינדזשאַנט קרייטיריאַ פֿאַר אָנפירונג ייבערפלאַך חסרונות.רעכט צו דער פייַן קערל סטרוקטור פון אָט דראָט, זייַן מידקייַט לעבן איז זייער שפּירעוודיק צו נאַטשינג.דעריבער, דער כיסאָרן וואָס יגזיבאַץ די העכסטן דרוק קאַנסאַנטריישאַן לויט די דזשיאַמאַטרי און אָריענטירונג פון די כיסאָרן זאָל זיין געגרינדעט ווי דער ערשט כיסאָרן מיט ענדלעך עלעמענט אַנאַליסיס.אויף פ.6 ווייזט די הינטער-הויך שטאַרקייט 2300 מפּאַ קלאַס אָטאַמאָוטיוו וואַלוו ספּרינגס געניצט אין דעם לערנען.
ייבערפלאַך חסרונות פון אָט דראָט זענען צעטיילט אין ינערלעך חסרונות און פונדרויסנדיק חסרונות לויט די פרילינג אַקס.רעכט צו דער בענדינג בעשאַס קאַלט ראָולינג, קאַמפּרעסיוו דרוק און טענסאַל דרוק אַקט אויף די ין און אַרויס פון די פרילינג, ריספּעקטיוולי.בראָך קענען זיין געפֿירט דורך ייבערפלאַך חסרונות וואָס דערשייַנען פון די אַרויס רעכט צו טענסאַל סטרעסאַז בעשאַס קאַלט ראָולינג.
אין פיר, דער פרילינג איז אונטערטעניק צו פּעריאָדיש קאַמפּרעשאַן און אָפּרו.בעשאַס די קאַמפּרעשאַן פון די פרילינג, די שטאָל דראָט טוויסץ, און רעכט צו דער קאַנסאַנטריישאַן פון סטרעסאַז, די שערן דרוק ין דער פרילינג איז העכער ווי די אַרומיק שערן דרוק7.דעריבער, אויב עס זענען ייבערפלאַך חסרונות ין דער פרילינג, די מאַשמאָעס פון די פרילינג ברייקינג איז די גרעסטע.אזוי, די ויסווייניקסט זייַט פון די פרילינג (דער אָרט ווו דורכפאַל איז דערוואַרט בעשאַס די פּראָדוצירן פון די פרילינג) און די ינער זייַט (ווו די דרוק איז גרעסטע אין די פאַקטיש אַפּלאַקיישאַן) זענען באַשטימט ווי די לאָוקיישאַנז פון די ייבערפלאַך חסרונות.
די ייבערפלאַך דעפעקט דזשיאַמאַטרי פון אָט שורות איז צעטיילט אין ו-פאָרעם, V-פאָרעם, י-פאָרעם, און ה-פאָרעם.י-טיפּ און ט-טיפּ דער הויפּט עקסיסטירן אין די ייבערפלאַך חסרונות פון רוי מאַטעריאַלס, און ו-טיפּ און V-טיפּ חסרונות פאַלן רעכט צו אָפּגעלאָזן האַנדלינג פון מכשירים אין די קאַלט ראָולינג פּראָצעס.מיט אַכטונג צו די דזשיאַמאַטרי פון ייבערפלאַך חסרונות אין רוי מאַטעריאַלס, ו-שייפּט חסרונות וואָס קומען פון ניט-מונדיר פּלאַסטיק דיפאָרמיישאַן בעשאַס הייס ראָולינג זענען דיפאָרמד אין V-שייפּט, י-שייפּט און ה-שייפּט נעט חסרונות אונטער מאַלטי-פּאַסן סטרעטשינג8, 10.
אין אַדישאַן, V-שייפּט, י-שייפּט און ה-שייפּט חסרונות מיט אַראָפאַנג ינקלאַניישאַנז פון די קאַרב אויף די ייבערפלאַך וועט זיין אונטערטעניק צו הויך דרוק קאַנסאַנטריישאַן בעשאַס די אָפּעראַציע פון ​​די פרילינג.וואַלוו ספּרינגס בייגן בעשאַס קאַלט ראָולינג און דרייַ בעשאַס אָפּעראַציע.דרוק קאַנסאַנטריישאַנז פון V-שייפּט און י-שייפּט חסרונות מיט העכער דרוק קאַנסאַנטריישאַנז זענען קאַמפּערד מיט ענדלעך עלעמענט אַנאַליסיס, ABAQUS - געשעפט ענדלעך עלעמענט אַנאַליסיס ווייכווארג.די דרוק-שפּאַנונג שייכות איז געוויזן אין פיגורע 1 און יקווייזשאַן 1. (1) די סימיאַליישאַן ניצט אַ צוויי-דימענשאַנאַל (2 ד) רעקטאַנגגיאַלער פיר-נאָדע עלעמענט, און די מינימום עלעמענט זייַט לענג איז 0.01 מם.פֿאַר די אַנאַליסיס מאָדעל, V-שייפּט און י-שייפּט חסרונות מיט אַ טיפעניש פון 0.5 מם און אַ שיפּוע פון ​​די כיסאָרן פון 2 ° זענען געווענדט צו אַ 2 ד מאָדעל פון אַ דראָט מיט אַ דיאַמעטער פון 2.5 מם און אַ לענג פון 7.5 מם.
אויף פ.7 אַ ווייזט די בענדינג דרוק קאַנסאַנטריישאַן אין די שפּיץ פון יעדער כיסאָרן ווען אַ בענדינג מאָמענט פון 1500 נם איז געווענדט צו ביידע ענדס פון יעדער דראָט.די רעזולטאַטן פון די אַנאַליסיס ווייַזן אַז די מאַקסימום סטרעסאַז פון 1038.7 און 1025.8 מפּאַ פאַלן ריספּעקטיוולי אין די שפּיץ פון V-שייפּט און י-שייפּט חסרונות.אויף פ.7ב ווייזט די דרוק קאַנסאַנטריישאַן אין די שפּיץ פון יעדער כיסאָרן געפֿירט דורך טאָרסיאָן.ווען די לינקס זייַט איז קאַנסטריינד און אַ טאָרק פון 1500 N∙מם איז געווענדט צו די רעכט זייַט, דער זעלביקער מאַקסימום דרוק פון 1099 מפּאַ אַקערז אין די עצות פון די V-שייפּט און י-שייפּט חסרונות.די רעזולטאטן ווייַזן אַז V-טיפּ חסרונות ויסשטעלונג העכער בענדינג דרוק ווי י-טיפּ חסרונות ווען זיי האָבן די זעלבע טיפקייַט און שיפּוע פון ​​די כיסאָרן, אָבער זיי דערפאַרונג דער זעלביקער טאָרסיאָנאַל דרוק.דעריבער, V-שייפּט און י-שייפּט ייבערפלאַך חסרונות מיט דער זעלביקער טיפקייַט און שיפּוע פון ​​די כיסאָרן קענען זיין נאָרמאַלייזד צו V-שייפּט אָנעס מיט אַ העכער מאַקסימום דרוק געפֿירט דורך דרוק קאַנסאַנטריישאַן.די V-טיפּ כיסאָרן גרייס פאַרהעלטעניש איז דיפיינד ווי α = וו / ה ניצן די טיפקייַט (ה) און ברייט (וו) פון די V-טיפּ און ה-טיפּ חסרונות;אַזוי, אַ ט-טיפּ כיסאָרן (α ≈ 0) אַנשטאָט, די דזשיאַמאַטרי קענען זיין דיפיינד דורך די דזשיאַמעטריק סטרוקטור פון אַ V-טיפּ כיסאָרן.דעריבער, י-טיפּ און ט-טיפּ חסרונות קענען זיין נאָרמאַלייזד דורך V-טיפּ חסרונות.ניצן טיף (ה) און לענג (ל), די לענג פאַרהעלטעניש איז אַנדערש דיפיינד ווי β = ל / ה.
ווי געוויזן אין פיגורע 811, די אינסטרוקציעס פון ייבערפלאַך חסרונות פון אָט ווירעס זענען צעטיילט אין לאַנדזשאַטודאַנאַל, טראַנזווערס און אַבליק אינסטרוקציעס, ווי געוויזן אין פיגורע 811. אַנאַליסיס פון דער השפּעה פון די אָריענטירונג פון ייבערפלאַך חסרונות אויף די שטאַרקייַט פון די פרילינג דורך די ענדלעך עלעמענט אופֿן.
אויף פ.9אַ ווייזט די מאָטאָר וואַלוו פרילינג דרוק אַנאַליסיס מאָדעל.ווי אַן אַנאַליסיס צושטאַנד, די פרילינג איז קאַמפּרעסט פון אַ פריי הייך פון 50.5 מם צו אַ שווער הייך פון 21.8 מם, אַ מאַקסימום דרוק פון 1086 מפּאַ איז דזשענערייטאַד ין דער פרילינג, ווי געוויזן אין Fig. 9ב.זינט די דורכפאַל פון פאַקטיש מאָטאָר וואַלוו ספּרינגס דער הויפּט אַקערז ין דער פרילינג, די בייַזייַן פון ינערלעך ייבערפלאַך חסרונות איז געריכט צו עמעס ווירקן די מידקייַט לעבן פון די פרילינג.דעריבער, ייבערפלאַך חסרונות אין די לאַנדזשאַטודאַנאַל, טראַנזווערס און אַבליק אינסטרוקציעס זענען געווענדט צו די ין פון מאָטאָר וואַלוו ספּרינגס ניצן סאַב-מאָדעלינג טעקניקס.טיש 2 ווייזט די דימענשאַנז פון ייבערפלאַך חסרונות און די מאַקסימום דרוק אין יעדער ריכטונג פון די כיסאָרן ביי מאַקסימום פרילינג קאַמפּרעשאַן.די העכסטע סטרעססעס זענען באמערקט אין די טראַנזווערס ריכטונג, און די פאַרהעלטעניש פון סטרעסאַז אין די לאַנדזשאַטודאַנאַל און אַבליק אינסטרוקציעס צו די טראַנזווערס ריכטונג איז עסטימאַטעד ווי 0.934-0.996.די דרוק פאַרהעלטעניש קענען זיין באשלאסן דורך פשוט דיוויידינג דעם ווערט דורך די מאַקסימום טראַנזווערס דרוק.די מאַקסימום דרוק אין די פרילינג אַקערז אין די שפּיץ פון יעדער ייבערפלאַך כיסאָרן, ווי געוויזן אין פיגורע 9 ס.די דרוק וואַלועס באמערקט אין די לאַנדזשאַטודאַנאַל, טראַנזווערס און אַבליק אינסטרוקציעס זענען ריספּעקטיוולי 2045, 2085 און 2049 מפּאַ.די רעזולטאַטן פון די אַנאַליזעס ווייַזן אַז טראַנזווערס ייבערפלאַך חסרונות האָבן די מערסט דירעקט ווירקונג אויף די מידקייַט לעבן פון מאָטאָר וואַלוו ספּרינגס.
א V-שייפּט כיסאָרן, וואָס איז אנגענומען צו רובֿ גלייַך ווירקן די מידקייַט לעבן פון די מאָטאָר וואַלוו פרילינג, איז אויסדערוויילט ווי דער ערשט כיסאָרן פון די אָט דראָט, און די טראַנזווערס ריכטונג איז אויסדערוויילט ווי דער ריכטונג פון די כיסאָרן.דעם כיסאָרן אַקערז ניט בלויז אַרויס, ווו די מאָטאָר וואַלוו פרילינג צעבראכן בעשאַס פּראָדוקציע, אָבער אויך ין, ווו די גרעסטע דרוק אַקערז רעכט צו דרוק קאַנסאַנטריישאַן בעשאַס אָפּעראַציע.די מאַקסימום פלאָ טיפקייַט איז באַשטימט צו 40 μם, וואָס קענען זיין דיטעקטאַד דורך עדי קראַנט פלאָ דיטעקשאַן, און די מינימום טיפקייַט איז באַשטימט צו אַ טיפקייַט קאָראַספּאַנדינג צו 0.1% פון די 2.5 מם דראָט דיאַמעטער.דעריבער, די טיפקייַט פון די כיסאָרן איז 2.5-40 μם.טיפקייַט, לענג און ברייט פון פלאָז מיט אַ לענג פאַרהעלטעניש פון 0.1 ~ 1 און אַ לענג פאַרהעלטעניש פון 5 ~ 15 זענען געניצט ווי וועריאַבאַלז, און זייער ווירקונג אויף די מידקייַט שטאַרקייַט פון די פרילינג איז עוואַלואַטעד.טיש 3 רשימות די אַנאַליסיס טנאָים באשלאסן ניצן די ענטפער ייבערפלאַך מעטאַדאַלאַדזשי.
אָטאַמאָוטיוו מאָטאָר וואַלוו ספּרינגס זענען מאַניאַפאַקטשערד דורך קאַלט וויינדינג, טעמפּערינג, שאָס בלאַסטינג און היץ באַשטעטיקן פון אָט דראָט.ענדערונגען אין ייבערפלאַך חסרונות בעשאַס פרילינג פאַבריקיישאַן מוזן זיין גענומען אין חשבון צו אָפּשאַצן די ווירקונג פון ערשט ייבערפלאַך חסרונות אין אָט ווירעס אויף די מידקייַט לעבן פון מאָטאָר וואַלוו ספּרינגס.דעריבער, אין דעם אָפּטיילונג, ענדלעך עלעמענט אַנאַליסיס איז געניצט צו פאָרויסזאָגן די דיפאָרמיישאַן פון אָט דראָט ייבערפלאַך חסרונות בעשאַס די פּראָדוצירן פון יעדער פרילינג.
אויף פ.10 ווייזט די קאַלט וויינדינג פּראָצעס.בעשאַס דעם פּראָצעס, די אָט דראָט איז פאסטעכער אין די דראָט פירן דורך די קאָרמען וואַל.די דראָט פירער פידז און שטיצט די דראָט צו פאַרמייַדן בענדינג בעשאַס די פאָרמינג פּראָצעס.די דראָט גייט פארביי דורך די דראָט פירער איז בענט דורך דער ערשטער און רגע ראַדז צו פאָרעם אַ שפּול פרילינג מיט דער געוואלט ין דיאַמעטער.דער פרילינג פּעך איז געשאפן דורך מאָווינג די סטעפּינג געצייַג נאָך איין רעוואָלוציע.
אויף פ.11a ווייזט אַ ענדלעך עלעמענט מאָדעל געניצט צו אָפּשאַצן די ענדערונג אין די דזשיאַמאַטרי פון ייבערפלאַך חסרונות בעשאַס קאַלט ראָולינג.די פאָרמינג פון די דראָט איז דער הויפּט געענדיקט דורך די וויינדינג שטיפט.זינט די אַקסייד שיכטע אויף די ייבערפלאַך פון די דראָט אקטן ווי אַ שמירעכץ, די רייַבונג ווירקונג פון די קאָרמען וואַל איז נעגלאַדזשאַבאַל.דעריבער, אין די כעזשבן מאָדעל, די קאָרמען וואַל און די דראָט פירער זענען סימפּלאַפייד ווי אַ בושינג.די קאָואַפישאַנט פון רייַבונג צווישן די אָט דראָט און די פאָרמינג געצייַג איז באַשטימט צו 0.05.די 2 ד שטרענג גוף פלאַך און פיקסיישאַן טנאָים זענען געווענדט צו די לינקס סוף פון די שורה אַזוי אַז עס קענען זיין פאסטעכער אין די X ריכטונג אין דער זעלביקער גיכקייַט ווי די קאָרמען וואַל (0.6 עם / s).אויף פ.11b ווייזט די סאַב-סימיאַליישאַן אופֿן געניצט צו צולייגן קליין חסרונות צו ווירעס.צו נעמען אין חשבון די גרייס פון ייבערפלאַך חסרונות, די סובמאָדעל איז געווענדט צוויי מאָל פֿאַר ייבערפלאַך חסרונות מיט אַ טיפעניש פון 20 μם אָדער מער און דריי מאָל פֿאַר ייבערפלאַך חסרונות מיט אַ טיפעניש פון ווייניקער ווי 20 μם.ייבערפלאַך חסרונות זענען געווענדט צו געביטן געשאפן מיט גלייַך טריט.אין די קוילעלדיק מאָדעל פון די פרילינג, די לענג פון די גלייַך שטיק פון דראָט איז 100 מם.פֿאַר דער ערשטער סובמאַדאַל, צולייגן סובמאָדעל 1 מיט אַ לענג פון 3 מם צו אַ לאַנדזשאַטודאַנאַל שטעלע פון ​​75 מם פון די גלאבאלע מאָדעל.די סימיאַליישאַן געניצט אַ דריי-דימענשאַנאַל (3 ד) כעקסאַגאַנאַל אַכט-נאָדע עלעמענט.אין די גלאבאלע מאָדעל און סובמאָדעל 1, די מינימום זייַט לענג פון יעדער עלעמענט איז 0.5 און 0.2 מם ריספּעקטיוולי.נאָך אַנאַליסיס פון סאַב-מאָדעל 1, ייבערפלאַך חסרונות זענען געווענדט צו סאַב-מאָדעל 2, און די לענג און ברייט פון סאַב-מאָדעל 2 איז 3 מאל די לענג פון די ייבערפלאַך כיסאָרן צו עלימינירן די השפּעה פון די סאַב-מאָדעל גרענעץ טנאָים. דערצו, 50% פון די לענג און ברייט איז געניצט ווי די טיפקייַט פון די סאַב-מאָדעל.אין סאַב-מאָדעל 2, די מינימום זייַט לענג פון יעדער עלעמענט איז 0.005 מם.זיכער ייבערפלאַך חסרונות זענען געווענדט צו די ענדלעך עלעמענט אַנאַליסיס ווי געוויזן אין טאַבלע 3.
אויף פ.12 ווייזט די פאַרשפּרייטונג פון דרוק אין ייבערפלאַך קראַקס נאָך קאַלט ארבעטן פון אַ שפּול.דער גענעראַל מאָדעל און סובמאָדעל 1 ווייַזן כּמעט די זעלבע סטרעסאַז פון 1076 און 1079 מפּאַ אין דער זעלביקער אָרט, וואָס קאַנפערמז די ריכטיק פון די סובמאָדעלינג אופֿן.לאקאלע דרוק קאַנסאַנטריישאַנז פאַלן אין די גרענעץ עדזשאַז פון די סובמאָדעל.משמעות, דאָס איז רעכט צו דער גרענעץ טנאָים פון די סובמאָדעל.רעכט צו דרוק קאַנסאַנטריישאַן, סאַב-מאָדעל 2 מיט געווענדט ייבערפלאַך חסרונות ווייזט אַ דרוק פון 2449 מפּאַ אין די שפּיץ פון די כיסאָרן בעשאַס קאַלט ראָולינג.ווי געוויזן אין טאַבלע 3, די ייבערפלאַך חסרונות יידענאַפייד דורך די ענטפער ייבערפלאַך אופֿן זענען געווענדט צו די ין פון די פרילינג.די רעזולטאַטן פון די ענדלעך עלעמענט אַנאַליסיס געוויזן אַז קיין פון די 13 קאַסעס פון ייבערפלאַך חסרונות האָבן ניט אַנדערש.
בעשאַס די וויינדינג פּראָצעס אין אַלע טעקנאַלאַדזשיקאַל פּראַסעסאַז, די טיפקייַט פון ייבערפלאַך חסרונות ין דער פרילינג געוואקסן דורך 0.1-2.62 μm (Fig. 13a), און די ברייט דיקריסט דורך 1.8-35.79 μm (Fig. 13b), בשעת די לענג געוואקסן דורך 0.72. –34.47 μם (פיג. 13ק).זינט די טראַנזווערס V-שייפּט כיסאָרן איז פארמאכט אין ברייט דורך בענדינג בעשאַס די קאַלט ראָולינג פּראָצעס, עס איז דיפאָרמד אין אַ V-שייפּט כיסאָרן מיט אַ סטיפּער שיפּוע ווי דער אָריגינעל כיסאָרן.
דעפאָרמאַטיאָן אין טיפקייַט, ברייט און לענג פון אָט דראָט ייבערפלאַך חסרונות אין די מאַנופאַקטורינג פּראָצעס.
אָנווענדן ייבערפלאַך חסרונות צו די אַרויס פון די פרילינג און פאָרויסזאָגן די ליקעליהאָאָד פון ברייקידזש בעשאַס קאַלט ראָולינג מיט פיניטע עלעמענט אַנאַליסיס.אונטער די באדינגונגען ליסטעד אין טיש.3, עס איז קיין מאַשמאָעס פון צעשטערונג פון חסרונות אין די ויסווייניקסט ייבערפלאַך.אין אנדערע ווערטער, קיין צעשטערונג איז פארגעקומען אין די טיפעניש פון ייבערפלאַך חסרונות פון 2.5 צו 40 μם.
צו פאָרויסזאָגן קריטיש ייבערפלאַך חסרונות, פונדרויסנדיק פראַקשערז בעשאַס קאַלט ראָולינג זענען ינוועסטאַגייטאַד דורך ינקריסינג די דעפעקט טיפקייַט פון 40 μם צו 5 μם.אויף פ.14 ווייזט פראַקשערז צוזאמען ייבערפלאַך חסרונות.בראָך אַקערז אונטער טנאָים פון טיף (55 μם), ברייט (2 μם), און לענג (733 μם).די קריטיש טיפקייַט פון אַ ייבערפלאַך כיסאָרן אַרויס די פרילינג איז געווען 55 μם.
דער שאָס פּינינג פּראָצעס סאַפּרעסיז פּלאַצן וווּקס און ינקריסיז מידקייַט לעבן דורך קריייטינג אַ ריזידזשואַל קאַמפּרעסיוו דרוק אין אַ זיכער טיפקייַט פון די פרילינג ייבערפלאַך;אָבער, עס ינדוסיז דרוק קאַנסאַנטריישאַן דורך ינקריסינג די ייבערפלאַך ראַפנאַס פון די פרילינג, אַזוי רידוסינג די מידקייַט קעגנשטעל פון די פרילינג.דעריבער, צווייטיק שאָס פּיינינג טעכנאָלאָגיע איז געניצט צו פּראָדוצירן הויך שטאַרקייַט ספּרינגס צו פאַרגיטיקן פֿאַר די רעדוקציע אין מידקייַט לעבן געפֿירט דורך די פאַרגרעסערן אין ייבערפלאַך ראַפנאַס געפֿירט דורך שאָס פּינינג.צוויי-בינע שאָס פּינינג קענען פֿאַרבעסערן ייבערפלאַך ראַפנאַס, מאַקסימום קאַמפּרעסיוו ריזידזשואַל דרוק, און ייבערפלאַך קאַמפּרעסיוו ריזידזשואַל דרוק ווייַל די צווייטע שאָס פּינינג איז געטאן נאָך דער ערשטער שאָס פּינינג 12,13,14.
אויף פ.15 ווייזט אַן אַנאַליטיש מאָדעל פון די שאָס בלאַסטינג פּראָצעס.אַ גומע-פּלאַסטיק מאָדעל איז געווען באשאפן אין וואָס 25 שאָטבאָלז זענען דראַפּט אין די ציל היגע געגנט פון די אָט שורה פֿאַר שאָס בלאַסטינג.אין די שאָס בלאַסטינג אַנאַליסיס מאָדעל, ייבערפלאַך חסרונות פון די אָט דראָט דיפאָרמד בעשאַס קאַלט וויינדינג זענען געניצט ווי ערשט חסרונות.באַזייַטיקונג פון ריזידזשואַל סטרעסאַז ערייזינג פון די קאַלט ראָולינג פּראָצעס דורך טעמפּערינג איידער די שאָס בלאַסטינג פּראָצעס.די פאלגענדע פּראָפּערטיעס פון די שאָס קויל זענען געניצט: געדיכטקייַט (ρ): 7800 קג / מ 3, גומע מאָדולוס (E) - 210 גפּאַ, פּאָיססאָן ס פאַרהעלטעניש (υ): 0.3.דער קאָואַפישאַנט פון רייַבונג צווישן די פּילקע און די מאַטעריאַל איז באַשטימט צו 0.1.שאָס מיט אַ דיאַמעטער פון 0.6 און 0.3 מם זענען עדזשעקטעד אין דער זעלביקער גיכקייַט פון 30 עם / s בעשאַס דער ערשטער און רגע פאָרגינג פּאַסיז.נאָך די שאָס בלאַסטינג פּראָצעס (צווישן אנדערע מאַנופאַקטורינג פּראַסעסאַז געוויזן אין פיגורע 13), די טיפקייַט, ברייט און לענג פון ייבערפלאַך חסרונות אין דער פרילינג ריינדזשד פון -6.79 צו 0.28 μm, -4.24 צו 1.22 μm, און -2.59 צו 1.69 µm, ריספּעקטיוולי µm.רעכט צו דער פּלאַסטיק דיפאָרמיישאַן פון די פּראַדזשעקטאַל עדזשעקטעד פּערפּענדיקולאַר צו די ייבערפלאַך פון דעם מאַטעריאַל, די טיפקייַט פון די כיסאָרן דיקריסאַז, אין באַזונדער, די ברייט פון די כיסאָרן איז באטייטיק רידוסט.משמעות, די כיסאָרן איז געווען פארמאכט רעכט צו פּלאַסטיק דיפאָרמיישאַן געפֿירט דורך שאָס פּינינג.
בעשאַס די היץ שרינגקינג פּראָצעס, די יפעקץ פון קאַלט שרינגקידזש און נידעריק טעמפּעראַטור אַנילינג קענען שפּילן אויף די מאָטאָר וואַלוו פרילינג אין דער זעלביקער צייט.א קאַלט באַשטעטיקן מאַקסאַמייזיז די שפּאַנונג מדרגה פון די פרילינג דורך קאַמפּרעסינג עס צו זיין העכסטן מעגלעך מדרגה אין צימער טעמפּעראַטור.אין דעם פאַל, אויב די מאָטאָר וואַלוו פרילינג איז לאָודיד העכער די טראָגן שטאַרקייַט פון די מאַטעריאַל, די מאָטאָר וואַלוו פרילינג דיפאָרמז פּלאַסטיקלי, ינקריסינג די טראָגן שטאַרקייַט.נאָך פּלאַסטיק דיפאָרמיישאַן, די וואַלוו פרילינג פלעקסיז, אָבער די געוואקסן טראָגן שטאַרקייַט גיט די ילאַסטיסאַטי פון די וואַלוו פרילינג אין פאַקטיש אָפּעראַציע.נידעריק טעמפּעראַטור אַנילינג ימפּרוווז היץ און דיפאָרמיישאַן קעגנשטעל פון וואַלוו ספּרינגס אַפּערייטינג בייַ הויך טעמפּעראַטורעס2.
ייבערפלאַך חסרונות דיפאָרמד בעשאַס שאָס בלאַסטינג אין FE אַנאַליסיס און די ריזידזשואַל דרוק פעלד געמאסטן מיט X-Ray דיפפראַקשאַן (XRD) ויסריכט זענען געווענדט צו סאַב-מאָדעל 2 (Fig. 8) צו אָנפירן די ענדערונג אין חסרונות בעשאַס היץ שרינגקידזש.דער קוואַל איז דיזיינד צו אַרבעטן אין די גומע קייט און איז געווען קאַמפּרעסט פון זיין פריי הייך פון 50.5 מם צו זיין פעסט הייך פון 21.8 מם און דערנאָך ערלויבט צו צוריקקומען צו זיין אָריגינעל הייך פון 50.5 מם ווי אַן אַנאַליסיס צושטאַנד.בעשאַס היץ שרינגקידזש, די דזשיאַמאַטרי פון די כיסאָרן ענדערונגען נישט באַטייטיק.משמעות, די ריזידזשואַל קאַמפּרעסיוו דרוק פון 800 מפּאַ און העכער, באשאפן דורך שאָס בלאַסטינג, סאַפּרעסיז די דיפאָרמיישאַן פון ייבערפלאַך חסרונות.נאָך היץ שרינגקידזש (Fig. 13), די טיפקייַט, ברייט, און לענג פון ייבערפלאַך חסרונות וועריד פון -0.13 צו 0.08 μם, פון -0.75 צו 0 μם, און פון 0.01 צו 2.4 μם, ריספּעקטיוולי.
אויף פ.16 קאַמפּערז דיפאָרמיישאַנז פון ו-שייפּט און V-שייפּט חסרונות פון דער זעלביקער טיפקייַט (40 μm), ברייט (22 μm) און לענג (600 μm).די ענדערונג אין ברייט פון ו-שייפּט און V-שייפּט חסרונות איז גרעסער ווי די ענדערונג אין לענג, וואָס איז געפֿירט דורך קלאָוזינג אין די ברייט ריכטונג בעשאַס די קאַלט ראָולינג און שאָס בלאַסטינג פּראָצעס.קאַמפּערד מיט ו-שייפּט חסרונות, V-שייפּט חסרונות געשאפן אין אַ לעפיערעך גרעסערע טיפעניש און מיט סטיפּער סלאָפּעס, סאַגדזשעסטינג אַז אַ קאָנסערוואַטיווע צוגאַנג קענען זיין גענומען ווען אַפּלייינג V-שייפּט חסרונות.
דער אָפּטיילונג דיסקאַסט די דיפאָרמיישאַן פון די ערשט כיסאָרן אין די אָט שורה פֿאַר יעדער וואַלוו פרילינג מאַנופאַקטורינג פּראָצעס.דער ערשט אָט דראָט כיסאָרן איז געווענדט צו די ין פון די וואַלוו פרילינג ווו דורכפאַל איז געריכט רעכט צו דער הויך סטרעסאַז בעשאַס אָפּעראַציע פון ​​די פרילינג.די טראַנזווערס V-שייפּט ייבערפלאַך חסרונות פון די אָט ווירעס אַ ביסל געוואקסן אין טיף און לענג און שארף דיקריסט אין ברייט רעכט צו בענדינג בעשאַס קאַלט וויינדינג.קלאָוזינג אין די ברייט ריכטונג אַקערז בעשאַס שאָס פּינינג מיט קליין אָדער קיין באמערקט כיסאָרן דיפאָרמיישאַן בעשאַס די לעצט היץ באַשטעטיקן.אין דעם פּראָצעס פון קאַלט ראָולינג און שאָס פּינינג, עס איז אַ גרויס דיפאָרמיישאַן אין די ברייט ריכטונג רעכט צו פּלאַסטיק דיפאָרמיישאַן.די V-שייפּט כיסאָרן ין די וואַלוו פרילינג איז פארוואנדלען אין אַ ה-שייפּט כיסאָרן רעכט צו ברייט קלאָוזשער בעשאַס די קאַלט ראָולינג פּראָצעס.